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  • 技術(shù) | HRM4800A型立磨提產(chǎn)節(jié)電的技術(shù)措施

    放大字體  縮小字體 發(fā)布日期:2021-04-06  來(lái)源:《安縣中聯(lián)水泥有限公司》  作者:石向前,胡建新  瀏覽次數(shù):502
    核心提示:核心提示:HRM4800A型立磨提產(chǎn)節(jié)電的技術(shù)措施

    引言


    某公司5000t/d水泥生產(chǎn)線生料制備系統(tǒng)采用HRM4800A型立式磨,自2010年投產(chǎn)以來(lái)運(yùn)行一直未達(dá)到最佳狀況,工序電耗長(zhǎng)期偏高。2012年,水泥原材料不斷變差,生產(chǎn)過(guò)程中出現(xiàn)較多的問(wèn)題,生料制備系統(tǒng)生產(chǎn)狀況更為惡劣,工序電耗高達(dá)20kWh/t。2013年,對(duì)磨機(jī)維護(hù)改造,合理匹配研磨軌跡,在提高臺(tái)時(shí)產(chǎn)量、穩(wěn)定生產(chǎn)和降低電耗方面取得了顯著成效。本文對(duì)此過(guò)程進(jìn)行經(jīng)驗(yàn)總結(jié)。


    一、生料系統(tǒng)工藝流程及設(shè)備


    1.1 設(shè)備配置及設(shè)計(jì)參數(shù)


    磨機(jī)配置額定功率3800kW;設(shè)計(jì)產(chǎn)量磨損后期420t/h;入磨物料粒度≤120mm,成品細(xì)度:80μm篩篩余≤15%;正常工作情況下磨盤(pán)上料層厚度:60mm~80mm;磨內(nèi)噴氣環(huán)的面積:4.8m2;磨內(nèi)噴氣環(huán)的風(fēng)速:50~60m/s;磨內(nèi)進(jìn)出風(fēng)口差壓:5500~7500Pa;研磨壓力≤15MPa。循環(huán)風(fēng)機(jī)額定功率4000kW,風(fēng)量:920000m3/h,全壓:11000Pa。


    1.2 系統(tǒng)工藝流程


    系統(tǒng)工藝流程見(jiàn)圖1。


    圖1 系統(tǒng)工藝流程


    二、存在問(wèn)題


    2010年投產(chǎn)以來(lái),該立磨運(yùn)轉(zhuǎn)未達(dá)到理想狀況,2013年在石灰石礦山不能正常開(kāi)采,以及外購(gòu)石灰石礦點(diǎn)多、含泥量高、成分波動(dòng)大、入磨粒度難以控制的情況下,產(chǎn)量一度降低至420t/h以下。


    2013年下半年以來(lái),磨機(jī)工況逐漸變差,石灰石粒度得到有效控制后磨機(jī)狀況依然未得到改善,主要存在以下問(wèn)題:


    (1)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量低。2013年9月至2015年3月磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量長(zhǎng)期低于420t/h。


    (2)立磨振動(dòng)大。磨機(jī)水平振動(dòng)值加速度長(zhǎng)期高于5mm/s2,垂直振動(dòng)加速度長(zhǎng)期高于4mm/s2。


    (3)磨機(jī)電流高、波動(dòng)大。磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)電流長(zhǎng)期高于200A。


    (4)磨機(jī)壓差高。磨機(jī)壓差大于9000Pa。


    (5)循環(huán)風(fēng)機(jī)電流高。運(yùn)轉(zhuǎn)循環(huán)風(fēng)機(jī)風(fēng)量約745000m3/h,風(fēng)機(jī)電流長(zhǎng)期高于210A。


    (6)料層波動(dòng)大。料層長(zhǎng)期在30~100mm之間波動(dòng)。


    三、原因分析


    (1)研磨效率差,成品率低。磨機(jī)磨輥及磨盤(pán)堆焊后尺寸偏差較大,研磨軌跡不合理。


    (2)風(fēng)環(huán)通風(fēng)面積小。由于多次對(duì)磨輥?zhàn)o(hù)套磨損部位疊加式修復(fù),導(dǎo)致風(fēng)環(huán)通風(fēng)面積大幅度降低,風(fēng)環(huán)流場(chǎng)紊亂,磨機(jī)壓差較高。


    (3)顆粒級(jí)配差,吐渣循環(huán)量大、細(xì)顆粒多,料層波動(dòng)大,操作難以控制,也導(dǎo)致磨機(jī)壓差大幅度升高,振動(dòng)大。


    (4)機(jī)械原因。由于長(zhǎng)期磨機(jī)帶病運(yùn)轉(zhuǎn),導(dǎo)致?lián)u臂軸承座及軸承損傷、磨機(jī)基礎(chǔ)松動(dòng)等均是磨機(jī)振動(dòng)大的原因。


    (5)原材料易磨性差。安徽某廠、四川某廠立磨同該公司型號(hào)完全一致,兩廠磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量均高于480t/h,工序電耗低于15kWh/t,工況相差較大,對(duì)比發(fā)現(xiàn)該公司礦山石灰石易磨性較差(見(jiàn)表1)。


    表1 礦山石灰石易磨性對(duì)比表


    四、解決措施


    (1)恢復(fù)設(shè)備完好性。自2014年2月開(kāi)始,逐步實(shí)施磨機(jī)設(shè)備修復(fù)工作,分批次更換磨機(jī)搖臂軸承、修復(fù)搖臂軸、修復(fù)磨機(jī)基礎(chǔ)。隨著磨機(jī)設(shè)備的修復(fù),磨機(jī)振動(dòng)得到一定程度的控制,磨機(jī)水平、垂直振動(dòng)值加速度低于4mm/s2。


    (2)嚴(yán)格控制石灰石粒度。對(duì)礦山石灰石破碎機(jī)錘頭磨損狀況監(jiān)控,及時(shí)調(diào)整錘頭與篦條間隙,及時(shí)更換錘頭,嚴(yán)格控制石灰石粒度<50mm。


    (3)整體修復(fù)風(fēng)環(huán)。對(duì)磨輥修復(fù)部位進(jìn)行清理,重新按照原始尺寸修復(fù),核對(duì)通風(fēng)面積后適當(dāng)加少量風(fēng)環(huán)蓋板,保證通風(fēng)面積及風(fēng)環(huán)風(fēng)速,嚴(yán)格控制風(fēng)環(huán)面積4.0m2,計(jì)算得實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)風(fēng)環(huán)風(fēng)速約46m/s,磨機(jī)壓差下降至8200Pa左右,吐渣量穩(wěn)定,細(xì)顆粒少。


    (4)技改不合理部位。


    技改液壓系統(tǒng)。液壓油管內(nèi)徑由25mm加粗至32mm;每個(gè)磨輥下氮?dú)饽胰M9支增加至三組12支,嚴(yán)格控制氮?dú)饽覊毫?,兩?cè)氮?dú)饽覊毫檠心毫Φ?0%,背面氮?dú)饽覊毫?.0~1.5MPa。


    技改入磨板式喂料機(jī),減少漏風(fēng)量。將原配置入磨分格輪技改為全密封式板式喂料機(jī),技改后磨機(jī)開(kāi)啟時(shí)窯尾廢氣管道O?含量下降1.2%。


    選用LV選粉機(jī)。選粉機(jī)技改后頻率由原來(lái)的46Hz下降至36Hz,技改前后生料細(xì)度80μm篩余15%,200μm篩余由1.5%降低至0.5%。


    (5)核對(duì)研磨軌跡、重新堆焊磨輥皮及磨盤(pán)襯板。由于對(duì)磨輥皮及磨盤(pán)反復(fù)堆焊,磨輥皮及磨盤(pán)瓦堆焊尺寸與原始設(shè)計(jì)尺寸相差較大,研磨軌跡嚴(yán)重偏離,重新堆焊后恢復(fù)原始設(shè)計(jì)尺寸,研磨區(qū)域合理配合,改善研磨效率,提高成品率,較高的成品率有利于降低循環(huán)風(fēng)機(jī)電流及選粉機(jī)頻率(見(jiàn)表2)。


    表2 原料磨循環(huán)風(fēng)機(jī)電流數(shù)據(jù)表


    (6)適當(dāng)增加擋料環(huán)高度。擋料環(huán)高度由磨損后的45mm增加至70mm,磨機(jī)振動(dòng)得到有效改善。


    五、效果


    隨著磨機(jī)整體修復(fù)、改造的推進(jìn)及日常維護(hù)工作的加強(qiáng),磨機(jī)狀況逐步得到好轉(zhuǎn),自2015年5月開(kāi)始,運(yùn)轉(zhuǎn)狀況整體良好,臺(tái)時(shí)產(chǎn)量基本保持480t/h左右,磨機(jī)電流穩(wěn)定200A;循環(huán)風(fēng)機(jī)風(fēng)量下降至645000m3/h,電流下降至140A以內(nèi);立磨振動(dòng)減小,磨機(jī)水平振動(dòng)值加速度低于2.5mm/s2,垂直振動(dòng)加速度2.0mm/s2,磨機(jī)壓差降低至7500Pa,磨機(jī)料層平均70mm,工序電耗持續(xù)降低至14kWh/t(見(jiàn)表3)。


    表3 原料磨臺(tái)時(shí)電耗數(shù)據(jù)表





     
     
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